寿命試験

US8840735(FORT WAYNE METALS RES PROD [US])
Example 2
【０１２６】
実施例２

Structure-property Relationships in Conventional and Nanocrystalline Nitinol Intermetallic Alloy Wire
通常およびナノ結晶ニチノール金属間合金ワイヤにおける構造－特性の相関関係

[0222] In this example, homogeneous 177 μm diameter nanocrystalline Nitinol wires are produced and compared to microcrystalline Nitinol from equivalent ingot stock.
この実施例では、均質な１７７μｍ直径のナノ結晶ニチノールワイヤを製造し、等価なインゴット原料からのミクロ結晶ニチノールと比較した。 

Analysis of the physical properties of the wires was carried out using cyclic tension testing, strain-controlled fatigue testing, and bend and free recovery testing (BFR), as described below.
ワイヤの物理的性質の解析は、循環引張試験、歪み制御疲労試験、および曲げ・自由回復試験（ＢＦＲ）を以下の説明のように実施した。

Additionally, in order to observe the extremely fine structure, focused ion beam (FIB) milling was used to create thin-foil samples for transmission electron microscopy (TEM).
更に、極度に微細な構造を観察するため、集束イオンビーム（ＦＩＢ）ミリングを使用して、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）用の薄箔サンプルを生成した。  

The TEM micrographs confirmed a homogeneous B2 cubic structure of 5 to 60 nm grain size.
ＴＥＭ写真により、均質な５～６０ｎｍの粒子径であるＢ２立方構造を確認した。

Further, the constant life strain at 107 cycles was found to be thirty percent greater in the nanocrystalline versus microcrystalline annealed wire.
更に、１０７サイクルでの一定歪み寿命試験で、ナノ結晶アニールワイヤがミクロ結晶アニールワイヤよりも３０％大であることを見出した。

In addition, a positive correlation between grain size and irreversible plastic strain in cyclic uniaxial tension testing within the superelastic temperature and strain regime was identified.
更に、粒子径と、超弾性温度内および歪み領域内での単軸引張りサイクル試験における不可逆的塑性歪みとの間で正の相関関係を確認した。

/////

[0236] Rotary beam fatigue test results showed increased damage accumulation rates with increasing grain size.
【０１３８】
  回転ビーム疲労試験結果は、粒子径の増加と共に損傷蓄積率が増加することが示された。

This was particularly evident at near-threshold conditions where lives were on the order of 105 to 107 cycles.
このことは、寿命が１０５～１０７サイクルである近限界条件で特に明らかであった。

For example, FIG. 16(a ) shows strain-life curves each grain size of material tested. 
例えば、図１６（ａ）は、各粒子径の試験した材料の歪み寿命曲線を示す。

US2007068605(U I T LLC [US])
 Life testing may be accelerated by increasing the temperature, or by increasing load and duty cycle, or by using a combination of all effects.
寿命試験は、温度の増加、または負荷およびデューティサイクルの増加により、またはすべての効果の組み合わせを使用することにより促進される可能性がある。

Under stressed conditions, the model predicts failure within a few hours (or minutes).
応力条件下では、モデルは、数時間(または数分)内の破損を予測する。

Once verified, the same model is used to predict the life under nominal conditions of operation.
いったん立証されると、同じモデルを使用して、正常な動作条件下で寿命を予測する。

US2023011730(3M INNOVATIVE PROPERTIES COMPANY [US])
[0147] In some of the foregoing embodiments, the multilayer optical films described herein
【０１１３】
  前述の実施形態のいくつかでは、本明細書に記載の多層光学フィルムは、

do not have an increase in UV-C light absorption after exposure to at least 151,108,800 mJ/cm2 of UV-C light at 254 nm as tested using the “UV-C Service Life Test” described in the Examples.
実施例に記載される「ＵＶ－Ｃ寿命試験」を使用して試験したときに、２５４ｎｍの少なくとも１５１，１０８，８００ｍＪ／ｃｍ^２のＵＶ－Ｃ光に曝された後には、ＵＶ－Ｃ光吸収が増加しない。

US2014190431(EATON CORP [US])
[0402] As illustrated in FIGS. 43 and 48, total mechanical lash is the sum of camshaft lash 610 and latch lash 602 .
【０１９８】
  図４３及び図４８に示すように、全機械的ラッシュは、カムシャフトラッシュ６１０とラッチラッシュ６０２の和である。

The sum affects valve motion. The high lift camshaft profiles include opening and closing ramps 661 to compensate for total mechanical lash 612 .
この和は、バルブの動きに影響を及ぼす。高リフトカムシャフトのプロファイルは、全機械的ラッシュ６１２を補償するための開放及び閉止ランプ６６１を含む。

Minimal variation in total mechanical lash 612 is important to maintain performance targets throughout the life of the engine.
全機械的ラッシュ６１２の最小変動は、エンジン寿命を通じて性能目標を維持するために重要である。

To keep lash within the specified range, the total mechanical lash 612 tolerance is closely controlled in production.
ラッシュを指定された範囲内に保持するため、全機械的ラッシュ６１２の公差は、製造において精密に調整される。

Because component wear correlates to a change in total mechanical lash, low levels of component wear are allowed throughout the life of the mechanism.
部品損耗は、全機械的ラッシュの変動と相関を有するため、機構の寿命を通じて低レベルの部品損耗が許容される。

Extensive durability shows that allocated wear allowance and total mechanical lash remain within the specified limits through end of life testing.
広範な耐久性は、割り当てられた許容損耗と全機械的ラッシュは、寿命試験の終了まで指定された制限内に維持されることを示している。

係数の符号

US2021329267(QUALCOMM INC [US])
FIG. 5B is an alternative example schematic of a neural network based RDOQ pipeline in accordance with one or more techniques of this disclosure.
【０１２６】
  [0129]図５Ｂは、本開示の１つまたは複数の技法による、ニューラルネットワークベースのＲＤＯＱパイプラインの代替の例示的な概略図である。

More specifically, FIG. 5B is a conceptual diagram illustrating an example schematic of a neural network based RDOQ pipeline where the sign of each transform coefficient is ignored during neural network inference.
より詳細には、図５Ｂは、各変換係数の符号がニューラルネットワーク推論中に無視される、ニューラルネットワークベースのＲＤＯＱパイプラインの例示的な概略図を示す概念図である。

In the example of FIG. 5B, the neural network model takes absolute-valued scaled transform coefficients (Scaled TC) ( 550 ) and quantized transform coefficients (Quantized TC) ( 552 ) as input.
図５Ｂの例では、ニューラルネットワークモデルは、絶対値のスケーリングされた変換係数（スケーリングされたＴＣ）（５５０）および量子化された変換係数（量子化されたＴＣ）（５５２）を入力としてとる。

Additionally, video encoder 200 predicts an additive adjustment value ( 554 ) for each transform coefficient.
さらに、ビデオエンコーダ２００は、各変換係数についての付加調整値（５５４）を予測する。

To predict the additive adjustment value for a transform coefficient, video encoder 200 may discard a sign of the transform coefficient ( 556 ). 
変換係数についての付加調整値を予測するために、ビデオエンコーダ２００は、変換係数の符号を廃棄し得る（５５６）。