清浄度

US8461071
Suitable raw materials may include one or more of gallium, indium, or aluminum. In one embodiment, the raw material may have a purity of 99.9999 percent or greater.
適切な原材料は、ガリウム、インジウム、またはアルミニウムのうち１つ以上を含み得る。一実施形態において、原材料の清浄度は、９９．９９９９パーセント以上である。

In another embodiment, the purity may be greater than about 99.99999 percent.
別の実施形態において、上述の清浄度は、約９９．９９９９９パーセントよりも高い場合がある。

The raw material may be a gas; a liquid solution, suspension or slurry; or a molten liquid.
原材料は、ガス、液体溶液、懸濁液またはスラリー、または溶融液体であり得る。

The residual oxygen in the metal may further be reduced by heating under a reducing atmosphere, such as one containing hydrogen, or under vacuum.
還元性雰囲気下（例えば、水素を含むものまたは真空下）において加熱することにより、金属中の残留酸素をさらに低減することができる。

WO2010141095
[0028] The inclusion sizes listed in Table 3 are the maximum which can be tolerated for any one sample from any plate of steel tested.
【００２８】
  表３に記載した介在物のサイズは、試験される任意の鋼板からの任意の１試料において許容可能な最大値である。

Any one large slag inclusion is particularly detrimental as it may result in a visible pit mark on a highly polished mold surface.
１個の大きなスラグ介在物は、高度に研磨された金型表面上に目に見えるピットマークを生じる恐れがあるため特に有害となる。

[0032] Following its preparation, the material charge is preferably introduced into an electric furnace such as a conventional electric furnace of the type used in manufacturing ferrous and non-ferrous metals.
【００３２】
  調製後、装入材料は、鉄及び非鉄金属を製造する際に使用するタイプの従来型電気炉等の電気炉に導入することが好ましい。

Melting of the material charge may be achieved by supplying energy to a furnace interior.
装入材料の溶融は、炉内部へエネルギを供給することにより達成し得る。

Electrical energy may be supplied to the furnace interior via graphite electrodes.
電気エネルギは、炉内部へ黒鉛電極を介して供給し得る。

Following melting of the material charge, the melted material may be refined by ladle refining.
装入材料の溶融に続いて、溶融材料は、取鍋精錬により精錬し得る。

Such ladle refining acts to remove impurities and homogenize the melted material.
こうした取鍋精錬は、不純物を除去し、溶融材料を均質化する役割を果たす。

In addition, ladle refining allows for relatively tight control over the chemical and mechanical properties of the final product through improved accuracy in the composition of the final product.
加えて、取鍋精錬により、最終製品の組成における精度の向上を通して、最終製品の化学的及び機械的特性を比較的厳格に制御可能となる。

In addition, ladle refining allows for relatively high levels of cleanliness due to control over inclusion morphology.
加えて、取鍋精錬は、介在物の形態に対する制御により比較的高度な清浄度を可能とする。

Remelting such as by electroslag remelting (ESR), vacuum arc remelting (VAR) or the like can also be used to attain desired cleanliness and polishability.
エレクトロスラグ再溶解（ＥＳＲ）、真空アーク再溶融（ＶＡＲ）等による再溶融を用いて、所望の清浄度及び研磨性を達成することもできる。

変換して伝達

WO2018013212
[0027] The processor 102 performs various functions in the system 100.
【００２７】
  プロセッサ１０２は、システム１００内の様々な機能を実行する。

One important function that it performs is to translate and transfer the mechanical motion of control devices 108, 109 to the teleoperational arm assembly 200 through control signals over bus 110 so that the Surgeon can effectively manipulate the tools 338, 339.
プロセッサが実行する１つの重要な機能は、外科医がツール３３８，３３９を効果的に操作することができるよう、制御デバイス１０８，１０９の機械的な動きをバス１１０上の制御信号を通じて遠隔操作アームアセンブリ２００に変換して伝達することである。

＊実際は「機械的動きを信号に変換して、変換の結果（制御信号）を伝達する」はずで、translateはtoに係ってないと思う。細かく言えばto translate the motion into control signals and to transfer the control signals to ...のはず。まあしかしそれはここでは考え過ぎだろう。

EP3199807
[0027] The drive shaft 50 is defined as any component or components capable of transmitting rotational energy from the first rotatable member 110 to an actuatable element.
【００２８】
  駆動軸５０は、第１回転部材１１０の回転エネルギーを作動部材（actuatable element）に伝達可能な任意の１つ又は複数の部材であると定義される。

Accordingly, the drive shaft 50 can be any of various power transmission systems known in the art.
したがって、当業界で公知の様々な動力伝達機構を駆動軸５０とすることができる。

For example, in one implementation, the drive shaft 50 can include a single solid, non-hollow, shaft.
例えば、一実施態様では、駆動軸５０は、中実、つまり、内部に空洞を有していない単一のシャフトであってよい。

In another implementation, the drive shaft 50 may include a single hollow shaft.
別の実施態様では、駆動軸５０は、中空の単一のシャフトであってよい。

In yet certain implementations, although depicted as a single shaft in the illustrated implementations,
また、図に示した実施態様では単一のシャフトとして示されているが、

the drive shaft 50 includes multiple intercoupled components, such as a hollow or non-hollow shaft rotatably coupled to another shaft via one or more gears.
駆動軸５０は、特定の実施態様では、相互に連結された複数の部材を含んでもよく、例えば、中空あるいは中実のシャフトを、１つ又は複数のギアを介して、（＊回転可能に）別のシャフトに連結したものを含んでもよい。

The drive shaft 50 can be configured to transmit the rotational energy received from the first rotatable member 110 into any of various type of motion of the actuatable element.
駆動軸５０は、第１回転部材１１０の回転エネルギーを、作動部材の様々な動作に変換して伝達する（＊原文には「変換する」が無い）ように構成してもよい。

For example, the drive shaft 50 may transmit the rotational energy received from the first rotatable member 110 into rotary motion of the actuatable element.
例えば、駆動軸５０は、第１回転部材１１０の回転エネルギーを、作動部材の回転運動として伝達してもよい。

In contrast, the drive shaft 50 may convert the rotational energy received from the first rotatable member 110 into linear motion of the actuatable element.
これとは対照的に、駆動軸５０は、第１回転部材１１０の回転エネルギーを、作動部材の直線運動に変換してもよい。

Although the actuatable element depicted is an elevator 20 of an aircraft,
なお、航空機の昇降舵２０を作動部材として説明しているが、

the motor 100 can be used to actuate any of various adjustable elements of various actuation systems of the aircraft 10 or other vehicles or structures.
モータ１００は、航空機１０あるいはその他の乗り物や構造体の種々なアクチュエータシステムの種々な作動部材の駆動に使用可能である。

WO2009108565
[0090] The energy management algorithm 110 in the PCC controls the DC-DC power converter 112, to convert and transfer power between the FES 105 and the motor drive power electronics 140 according to a predefined strategy.
【００６２】
  ＰＣＣのエネルギ管理アルゴリズム１１０は、所定の方法に従って、ＦＥＳ１０５とモータ駆動電力用電子回路１４０との間で電力を変換して伝達するようにＤＣ－ＤＣ電力コンバータ１１２を制御する。

（＊convert, transferはどちらもbetweenに係るので違和感は感じない） 

Sensor data 170 may include electrical measurements of currents and voltages in the system.
センサデータ１７０には、システム内の電流および電圧の電気測定値を含めることができる。

In a vehicle application, some data such as vehicle speed and accelerator position may also be used to optimize the performance of the algorithm based on vehicle conditions.
車両用途において、車両速度およびアクセル位置などの特定のデータは、車両の状態に基づいてアルゴリズムの性能を最適化するために使用することもできる。

A control signal 180 controls the DC-DC power converter to transfer power between the vehicle bus and the FES as computed by the energy-management algorithm.
制御信号１８０は、エネルギ管理アルゴリズムによって計算された通りに、車両バスとＦＥＳとの間で電力を伝達するように、ＤＣ－ＤＣ電力コンバータを制御する。

The recharge management algorithm 113 manages recharge of the FES 105. In some embodiments the recharge management algorithm 113 is separate from energy management algorithm 
再充電管理アルゴリズム１１３は、ＦＥＳ１０５の再充電を管理する。一部の実施形態において、再充電管理アルゴリズム１１３は、エネルギ管理アルゴリズム１１０から独立している。

In some embodiments the recharge management algorithm 113 is part of energy management algorithm 110.
一部の実施形態では、再充電管理アルゴリズム１１３は、エネルギ管理アルゴリズム１１０の一部である。

湾曲部

湾曲部

bend, curvature, curve, curved portion, curving portion

Apple/Google/Intel/Boeing 

curved portion: 859/221/161/763

curving portion:  2/0/4/28

溶接継手 welded or weld?

Google Patent Advanced

Boeing/Ford Motor/Caterpiller/Toyota

weld joint: 615/122/248/182

welded joint: 256/67/216/402

weld coupling: 3/4/0/0

辞書A: welded joint

辞書B: welded joint

WO2003039804
(Ab)
The welding apparatus (100) and associated method are provided. The welding apparatus includes a welding tool (102) for forming a weld joint (28) along the surface of at least one workpiece (12). The welding apparatus also includes a compression tool (106) for selectively inducing a layer of residual compressive stress in at least a portion of the surface of the weld joint and the surface of the at least one workpiece to thereby improve the material properties of the workpiece, including corrosion resistance and fatigue strength.

溶接装置及び関連方法を提供するものであり、この溶接装置は、少なくとも１つの加工物の表面に沿って溶接継手を形成するための溶接工具を備え、溶接継手の表面及び少なくとも１つの加工物の表面の少なくとも一部分に圧縮残留応力の層を選択的に発生させ、それにより耐食性及び疲労強度を含む加工物の材料特性を向上させる圧縮工具も備えている。

WO2014009789
(Ab)
A simulator facilitates virtual welding activity of orbital weld joints. The simulator may include a logic processor based system operable to execute coded instructions for generating an interactive welding environment that emulates welding activity on a section of virtual pipe having at least one virtual weld joint. It also includes a display connected to the logic processor based system for visually depicting the interactive welding environment, wherein the display depicts the section of virtual pipe. A pendant is provided for performing welding equipment setup and virtual welding activity on the at least one weld joint in real time where one or more sensors are adapted to track movement of the input device in real time for communicating data about the movement of the input device to the logic processor based system.

【課題】円周溶接継手の仮想溶接作業を円滑にするシミュレータを提供する。
【解決手段】シミュレータ１０は、少なくとも１つの仮想溶接継手を有する仮想管材に対する溶接作業をエミュレートするインタラクティブ溶接環境を生成するためのコード化された命令を実行するように動作可能な論理プロセッサシステムを有する。シミュレータはまた、論理プロセッサベースのシステムに接続され、インタラクティブ溶接環境を視覚的に描写する表示部であって、仮想管材を描写する表示部、を有する。溶接装置のセットアップ及び少なくとも１つの溶接継手に対するリアルタイムの仮想溶接作業を実行するための吊下型入力装置が設けられる。１又は複数のセンサーが、入力装置の動きをリアルタイムで追跡し、入力装置の動きについてのデータを論理プロセッサベースのシステムに伝送するように構成される。

US2012217227
(Ab)
A method of introducing compressive stress in a weld joint having at least one weld toe is provided. The method includes the step of covering the weld toe of the welded joint with a resistance wire. The method also includes the step of heating the weld toe by the resistance wire, where the weld toe is heated to a selected temperature. The method includes the step of maintaining the weld toe at the selected temperature for a selected amount of time. The method includes the step of removing the resistance wire from the weld toe. The method includes the step of quenching the weld toe with a cooling medium. Compressive stress is introduced to the weld toe during quenching.

【課題】少なくとも１つの溶接止端部を有する溶接継手に圧縮応力を導入する方法を提供する。
【解決手段】溶接継手の溶接止端部を抵抗線で覆い（２０６）、溶接止端部を抵抗線により加熱し、溶接止端部を所定温度まで加熱する（２０８）。更に、溶接止端部を所定時間にわたって、この所定温度に維持する（２１０）。抵抗線を溶接止端部から取り外し（２１２）冷却媒体を用いて溶接止端部を焼入れする（２１４）。焼入れ時には、圧縮応力が溶接止端部に導入される。

WO2019035098
[0002] The present disclosure relates to a unified fatigue life evaluation method for welded joints and other structures.
【０００１】
  本開示は、溶接継手および他の構造の統一疲労寿命評価方法に関する。

WO2015038711
[0073] Indeed, even the positions (e.g., A, B, C, D, E, F, and G) illustrated and described with respect to FIGS. 13-16 are merely exemplary and not intended to be limiting. For example, although generally illustrated in FIG. 13 as applying to butt weld joints, other types of weld joints (e.g., tee joints, lap joints, corner joints, edge joints, and so forth) may utilize the techniques described herein, and the variations of the weld parameters as the electrode 44 oscillates may be different for each type of weld joint. As such, the positions (e.g., A, B, C, D, E, F, and G) illustrated in FIG. 13 may be entirely different for a tee weld joint, for example. 

  実際、図１３～図１６に関して図示および記載の位置（例えば、位置Ａ、位置Ｂ、位置Ｃ、位置Ｄ、位置Ｅ、位置Ｆ、および位置Ｇ）でさえ例示にすぎず、限定を意図していない。例えば、図１３では概して突合せ溶接継手への適用として示されているが、他のタイプの溶接継手（例えば、Ｔ継手、重ね継手、かど継手、へり継手等）が本明細書に記載の技法を利用することができ、電極４４が振動する際の溶接パラメーターの変動は、各タイプの溶接継手に関して様々とすることができる。そのため、図１３に示す位置（例えば、位置Ａ、位置Ｂ、位置Ｃ、位置Ｄ、位置Ｅ、位置Ｆ、および位置Ｇ）は、例えばＴ型溶接継手に関しては全く異なるものとすることができる。

WO2014137662
[0224] In one example form, the distal end of the ultrasonic transmission waveguide 3078 may be coupled to the proximal end of the blade 3066 by an internal threaded connection, preferably at or near an antinode. It is contemplated that the blade 3066 may be attached to the ultrasonic transmission waveguide 3078 by any suitable means, such as a welded joint or the like. Although the blade 3066 may be detachable from the ultrasonic transmission waveguide 3078, it is also contemplated that the single element end effector (e.g., the blade 3066) and the ultrasonic transmission waveguide 3078 may be formed as a single unitary piece.

 １つの例の形態では、超音波伝送導波路３０７８の遠位端は、好ましくは波腹点又はその付近で、雌ねじ付き接続部によってブレード３０６６の近位端に結合されてもよい。ブレード３０６６は、溶接継手などの任意の好適な手段によって、超音波伝送導波路３０７８に取り付けられてもよいことが想到される。ブレード３０６６は超音波伝送導波路３０７８から分離可能であってもよいが、単一要素のエンドエフェクタ（例えば、ブレード３０６６）及び超音波伝送導波路３０７８が、単一の一個片として形成されてもよいことも想到される。

止端

WO2017192619
[0047] Due to the concentration of carbon, nickel, and manganese in high Mn steel weld metals, as compared to typical carbon-manganese steel welds, high Mn steel weld metals are challenging to apply with traditional welding techniques.
【００３４】
  典型的な炭素－マンガン鋼溶接と比較した、高Ｍｎ鋼溶接金属における炭素、ニッケル、およびマンガンの濃度のため、高Ｍｎ鋼溶接金属は、従来の溶接技術で適用するのが困難である。

High Mn steel weld metals are substantially more viscous when molten, as compared to conventional low carbon steel weld metals.
高Ｍｎ鋼溶接金属は、従来の低炭素鋼溶接金属と比較して、溶融した場合の粘性がかなり高い。

The increased viscosity of the molten high Mn steel weld metals can result in lack of fusion defects at weld toes located between the weld edges and the base metal.
溶融された高Ｍｎ鋼溶接金属の粘度の増加により、溶接の縁部とベースメタルとの間に位置する溶接止端部における溶融欠陥がなくなり得る。

Moreover, the toughness of the high Mn steel base metal is sensitive to thermal cycles from welding.
さらに、高Ｍｎ鋼ベースメタルの靱性は、溶接による熱サイクルの影響を受ける。

As a result, if the heat input during welding is too high, the high Mn steel base metal HAZ can have an unacceptable level of toughness.
果として、溶接中の入熱が高過ぎる場合、高Ｍｎ鋼ベースメタルＨＡＺは、許容できないレベルの靱性を有し得る。

Furthermore, the weld metals solidify as primary austenite. The welds are, therefore, prone to solidification cracking if the weld metal composition, weld bevel geometry, and weld bead profile are not properly controlled.
結さらに、溶接金属は、初晶オーステナイトとして凝固する。したがって、溶接金属組成物、溶接開先形状、および溶接ビード形状が、適切に制御されない場合、溶接は、凝固割れを起こしやすい。

～して使用

EP1684825
[0004] Home hemodialysis ("HHD") has declined in the last twenty years even though the clinical outcomes of this modality are more attractive than conventional hemodialysis
【０００５】
  家庭血液透析（「ＨＨＤ」）は、このモダリティの臨床結果が従来の血液透析より魅力的であるにも関わらず、過去２０年間で衰退した。

One of the drawbacks of home hemodialysis is the need for a dedicated water treatment, which includes equipment, water connection and drainage.
家庭血液透析の欠点の１つは、機器、水道接続および排水を含む専用の水処理が必要なことである。

 Installing and using those components is a difficult and cumbersome task that can require a patient's home to be modified.
これらの構成要素を設置して使用することは困難かつ厄介な作業であり、患者の家庭を改装する必要がある可能性がある。

Nevertheless, there are benefits to daily hemodialysis treatments versus bi- or tri-weekly visits to a treatment center.
それにも関わらず、日常的な血液透析療法には、週に２～３回治療センターを訪れることと比べて利点がある。

In particular, a patient receiving more frequent treatments removes more toxins and waste products than a patient receiving less frequent but perhaps longer treatments.
特に、比較的頻繁に治療を受ける患者は、頻度が比較的少なく、おそらく比較的長時間の治療を受ける患者よりも多くの毒素および老廃物を除去する。

US2016016846
[0036] When a single laser line is used, the length of the line is advantageously equal to the width of the substrate.
単一のレーザーラインを使用する場合には、ラインの長さは基材の幅に等しいのが有利である。

This length is typically at least 1 m, in particular 2 m and even 3 m.
この長さは典型的には少なくとも１ｍ、特に２ｍ、さらには３ｍである。

It is also possible to use several lines, separated or not separated, but positioned so as to treat the entire width of the substrate.
分離されているか又は分離されていない複数のラインを、基材の幅全体を処理するように配置して使用することも可能である。

WO2010040232
3. Full-field ERGs before and after the assigned diet. Animals were dark adapted for at least 12 hours.
３．食餌割り当て前と後との全視野ＥＲＧ。動物は少なくとも１２時間暗順応させた。

Each animal was anesthetized with a ketamine/xylazine cocktail, pupils dilated and the animal stabilized on a 37⁰C warming pad.
各動物に、ケタミン／キシラジンカクテルを用いて麻酔をかけ、瞳孔散大させ、この動物を３７℃の加温パッド上に安定化させた。

ERG tracings were recorded using a platinum iridium wire loop electrode placed in contact with the eye along with a drop of 2.5% hydroxypropyl methylcellulose.
白金イリジウムワイヤループ電極を、２．５％ヒドロキシプロピルメチルセルロース点眼した眼と接触するように配置して使用し、ＥＲＧ記録を記録した。

Mice were placed in a photopic stimulator chamber where the animal was exposed to flashes of light (max intensity of 1000 cd-s/m² attenuate in 1 log steps, starting from 0.0005).
マウスを明順応刺激装置（ｐｈｏｔｏｐｉｃ  ｓｔｉｍｕｌａｔｏｒ）のチャンバ－に入れ、ここで、この動物をフラッシュ光（０．０００５から開始し、１対数段階（ｌｏｇ  ｓｔｅｐ）で減衰する１０００ｃｄ－ｓ／ｍ^２の最大輝度）に曝露した。

The a-wave amplitude was measured from baseline to the a-wave trough, and the b-wave amplitude was measured from the a-wave trough to the b-wave peak.
ａ波振幅は、基準からａ波の谷までを計測し、ｂ波振幅は、ａ波の谷からｂ波のピークまでを計測した。

WO2008097498
For the baboons, 10 mg/kg thymoglobulin IV on POD -1, 0, +1, and +2;
ヒヒの場合、ＰＯＤ－１、０、＋１、および＋２において１０ｍｇ／ｋｇチモグロブリンＩＶ；

10 mg/kg mycophenolate mofetil PO BID on POD -1, POD 0 and thereafter 2.5 mg/kg BID;
ＰＯＤ－１、ＰＯＤ０において１０ｍｇ／ｋｇミコフェノール酸モフェチルを１日２回経口投与し、その後は２．５ｍｇ／ｋｇを１日２回；

and 0.02 mg/kg FK506 IM BID starting on POD -1 , adjusted to maintain trough levels of 4-6 ng/mL, were used.
およびＰＯＤ－１から開始して０．０２ｍｇ／ｋｇ  ＦＫ５０６を筋肉内投与で１日２回、４～６ｎｇ／ｍＬの値を維持するように調整して使用した。

For the cynomolgus monkey, 1 mg/kg Daclizumab IV on POD -1 and 1 mg/kg IV every 2 weeks thereafter for a total of 5 doses,
カニクイザルの場合、ＰＯＤ－１において１ｍｇ／ｋｇのダクリズマブを静脈投与し、その後２週間ごとに１ｍｇ／ｋｇを計５用量静脈注射し、

0.05 mg/kg rapamycin IM BID on POD -1 and -1, 0.025 mg/kg IM BID thereafter, adjusted to maintain trough levels of 15-20 ng/mL;
ＰＯＤ－１および－１において０．０５ｍｇ／ｋｇラパマイシンを１日２回筋肉内投与し、その後は１５～２０ｎｇ／ｍＬの値を維持するように調節して０．０２５ｍｇ／ｋｇを１日２回筋肉内投与し、

and 0.02 mg/kg FK506 IM BID starting on POD - 1 , adjusted to maintain trough levels of 4-6 ng/mL.
ＰＯＤ－１に開始して、４～６ｎｇ／ｍＬの値を維持するように調節して０．０２ｍｇ／ｋｇ  ＦＫ５０６を１日２回筋肉内投与した。

WO2003015251
As noted above, the device 10 interrupts the current in both directions of the AC current flow yielding（＊現在分詞（結果）；遮断することにより～を生じる）a balanced and substantially equal voltage and current flow duration on both sides of the current oscillation during each conventional one second duty cycle of an AC current flow.
上述したように、本装置１０は、交流電流の両方向の電流を遮断し、従来の交流電流の各１秒の動作周期中の電流振動期間の両側においてバランスが取れており、実質的に等しい電圧及び電流を生じる。

By providing current interruptions for a plurality of substantially equal microsecond intervals, on both sides of the current oscillation, for a substantially equal total current interruption on both sides of the current oscillation, as graphically depicted in figure 4, the interruptions remain substantially invisible to the load 22 attached to the circuit 12.
図４のグラフで表わすように、電流振動の両側において実質的に合計が等しい電流遮断を得るために電流振動の両側において複数回の実質的に等しいマイクロ秒期間電流を遮断することによって、その遮断は回路１２に付随する負荷２２には実質的に認識されないままである。

This solves the problem caused by prior art（＊無冠詞）that uses one or few very long current interruptions which can cause the aforementioned failures on the device using the current.
これにより、前述の電流使用装置の不具合を引き起こし得る１回あるいは数回の非常に長い電流の遮断を使用した従来技術により引き起こされる問題が解決される。

Of course multiple switch means 16 on one or both legs sides of a two-phase circuit 12 to the load may be used to adjust for the different characteristics the load component requires and for different current and voltage requirements of the circuit as depicted in figure 2.
もちろん、２相回路１２の負荷につながる１つあるいは両側の多数のスイッチ手段１６は、負荷部品が要求する種々の特性、及び図２の中で表されるような回路の種々の電流及び電圧要件に合うように調整して（＊するために？）使用することができる。

EP1216418
[0025] Accelerometer 22 of the present invention may be used, for example, as a single device to monitor structure 10 directly, in an array of similar such accelerometers to monitor structure 10. 
本発明の加速度計２２は、例えば、直に構造１０をモニターする装置として、構造１０をモニターする加速度計と同じように配列して使用される。